全調(diào)型節(jié)流閥

流量: 20 L/min. (4 mm) | 插孔: T-162A

針閥為全調(diào)型節(jié)流口以用來(lái)調(diào)節(jié)流量。它們可在全閉與大節(jié)流口直徑之間無(wú)限調(diào)節(jié)。此類(lèi)閥無(wú)壓力補(bǔ)償。它們可以用來(lái)做流量控制或者截止閥。

• 所有的2口流量控制閥在形狀上和功能上都可以相互替換（例如對(duì)于一個(gè)給定結(jié)構(gòu)下的相同的流道，相同的孔型）。但是，閥安裝部分的外部尺寸將會(huì)相應(yīng)不同。
• 由于針閥并不具備壓力補(bǔ)償?shù)慕Y(jié)構(gòu)，固定的小孔將會(huì)使流量大小與1口，2口壓差的平方根成比例。
• 平衡的調(diào)節(jié)結(jié)構(gòu)可以保證在高壓力情況下，亦可輕松調(diào)節(jié)。
• 銳邊小孔的設(shè)計(jì)可以大化地減小粘度對(duì)于流量變化的影響。
• 對(duì)于該閥，液流是雙向的。推薦流向?yàn)?口流向2口，以此保證和其它流量控制閥的可替換性。
• 當(dāng)調(diào)節(jié)桿旋關(guān)閉位置，閥將沒(méi)有泄漏。
• 配置EPDM密封圈的插裝閥可用在磷酸酯液壓油系統(tǒng)。暴露在石油基液壓油或潤(rùn)滑油脂中會(huì)損壞密封圈。
• Sun浮動(dòng)式的結(jié)構(gòu)可以大限度地減少由于過(guò)大的安裝扭矩以及孔型加工的誤差所造成的干涉現(xiàn)象

注意：技術(shù)參數(shù)可能因產(chǎn)品配置而不同。請(qǐng)查看產(chǎn)品配置部分。

SUN節(jié)流閥NFBC-LCN惠言達(dá)寧愿辛苦

SUN節(jié)流閥NFBC-LCN惠言達(dá)寧愿辛苦

RBAC-LAN 直動(dòng)式 溢流閥-先導(dǎo)流量流量閥:1 L/min.孔型:T-10A
RBAA-LAN 直動(dòng)式 溢流閥-先導(dǎo)流量流量閥:2 L/min.孔型:T-3A
RBAE-LAN 直動(dòng)式 溢流閥-先導(dǎo)流量流量閥:10 L/min.孔型:T-8A
RBAC-LWN 直動(dòng)式 溢流閥-先導(dǎo)流量流量閥:1 L/min.孔型:T-10A
RBAP-XAN 直動(dòng)式 溢流閥-先導(dǎo)流量流量閥:1 L/min.孔型:T-10A
RPGC-8WN 先導(dǎo)控制式,平衡滑閥 溢流 主級(jí) 帶集成T-8A控制插孔流量閥:200 L/min.孔型:T-3A
RPIC-8WN 先導(dǎo)控制式,平衡滑閥 溢流 主級(jí) 帶集成T-8A控制插孔流量閥:380 L/min.孔型:T-16A
RPKC-8WN 先導(dǎo)控制式,平衡滑閥 溢流 主級(jí) 帶集成T-8A控制插孔流量閥:760 L/min.孔型:T-18A
RVBA-LAN 外接口控制,先導(dǎo)控制式,平衡滑閥 溢流閥流量閥:30 L/min.孔型:T-163A
RVCA-LAN 外接口控制,先導(dǎo)控制式,平衡滑閥 溢流閥流量閥:60 L/min.孔型:T-11A
RVEA-LAN 外接口控制,先導(dǎo)控制式,平衡滑閥 溢流閥流量閥:120 L/min.孔型:T-2A
RVGA-LAN 外接口控制,先導(dǎo)控制式,平衡滑閥 溢流閥流量閥:240 L/min.孔型:T-17A
RVIA-LAN 外接口控制,先導(dǎo)控制式,平衡滑閥 溢流閥流量閥:480 L/min.孔型:T-19A

(1)實(shí)驗(yàn)方法選取近球形高氮雙相不銹鋼粉末作為原材料，其化學(xué)成分包含Cr、Mn、Mo、Ni、C、N、O、Fe，粉末顆粒的粒徑均值為13μm。將該粉末與碳酸氫銨造孔劑共同添加到V型混粉機(jī)內(nèi)，運(yùn)轉(zhuǎn)24h后使兩種物質(zhì)均勻混合；隨后送入普通油壓機(jī)內(nèi)加壓374MPa，使其冷壓成型；接下來(lái)進(jìn)入燒結(jié)過(guò)程，在200℃條件下保溫1h，通過(guò)預(yù)燒結(jié)去除造孔劑；在高溫?zé)Y(jié)時(shí)，分別在1120℃、1200℃、1250℃條件下保溫2h，且燒結(jié)氣氛為氮?dú)浠旌蠚怏w，氮?dú)?、氫氣比例?5:5；在其他參數(shù)設(shè)置上，將加熱速率、降溫速率均設(shè)為每分鐘5℃，待完成高溫?zé)Y(jié)后隨爐冷卻。在樣品制備工藝參數(shù)設(shè)置上，選取S1-S9共9個(gè)樣品，其中S1-S4的燒結(jié)溫度均為1200℃、S5-S8的燒結(jié)溫度均為1120℃、S9的燒結(jié)溫度為1250℃，且S1-S4、S5-S8的質(zhì)量分?jǐn)?shù)依次由10%-40%遞增，S9的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為30%。(2)樣品檢測(cè)選取X射線(xiàn)衍射儀針對(duì)樣品的相組成進(jìn)行分析，在45kV、250mA、鉬靶掃描的條件下開(kāi)展測(cè)試，將掃描角度設(shè)為8-45°、步長(zhǎng)設(shè)為0.01°，并將得出的XRD數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換為銅靶數(shù)據(jù)；利用場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡針對(duì)樣品的組織形貌進(jìn)行觀察；利用砂紙打磨樣品，并進(jìn)行金剛石拋光處理；隨后選取透射電子顯微鏡針對(duì)樣品的顯微組織進(jìn)行觀察，針對(duì)相區(qū)的化學(xué)成分進(jìn)行分析，并完成相鑒定；接下來(lái)利用線(xiàn)切割工藝將樣品切割成圓片狀，其規(guī)格為φ3×0.5mm，經(jīng)由金相砂紙打磨、凹坑儀處理后使圓片厚度達(dá)到20μm，并選用離子減薄儀再次減小樣品厚度，完成樣品平衡相圖的計(jì)算。在此基礎(chǔ)上，采用力學(xué)試驗(yàn)機(jī)、電化學(xué)工作站與三電極體系分別針對(duì)試樣的壓縮性能、電化學(xué)性能進(jìn)行測(cè)試[1]。

2.多孔高氮奧氏體不銹鋼的綜合性能分析

(1)顯微組織分析①SEM顯微組織在燒結(jié)溫度為1200℃的條件下，選取孔隙率存在差異的試樣針對(duì)其SEM顯微組織進(jìn)行觀察，其中大孔隙的產(chǎn)生主要源于造孔劑揮發(fā)現(xiàn)象，小孔隙則是由于燒結(jié)不*造成的，且造孔劑的質(zhì)量分?jǐn)?shù)越大，則孔隙率越大、孔隙分布狀態(tài)越均勻。通過(guò)觀察試樣的高倍顯微組織可以發(fā)現(xiàn)，從S1中僅能觀察到小孔隙與氮化物析出物，從S3中能夠觀察到孔隙、氮化物、原始粉末顆粒邊界以及分布于粉末顆粒間的小孔隙，從S2中可以觀察到析出物存在細(xì)條狀、細(xì)顆粒狀兩種形貌。SEM-EDS定量分析結(jié)果表明，在上述兩種形貌的析出物中氮、鉻的含量較高。②XRD圖譜通過(guò)觀察試樣的XRD圖譜（如圖1所示）可以發(fā)現(xiàn)，所選樣品的相結(jié)構(gòu)均為奧氏體+氮化物析出物。在采用滲氮燒結(jié)工藝后，樣品中的氮含量有所上升，促使原始材料中的鐵素體+奧氏體雙相組織轉(zhuǎn)變?yōu)閱蜗鄪W氏體組織，其中超出奧氏體不銹鋼固溶極限的氮元素將會(huì)以氮化物的形式析出。在此過(guò)程中，不同孔隙率的試樣析出物均為CrN、Cr2N兩相，而不同燒結(jié)溫度將造成試樣的相組成的差異性，例如從S7試樣的XRD圖譜中可以觀察到CrN相的衍射峰，而從S3、S9的XRD圖譜中均可以觀察到CrN、Cr2N兩相的衍射峰，由此說(shuō)明滲氮溫度的差異將直接影響到氮化物的種類(lèi)與相對(duì)含量[2]。③熱力學(xué)平衡相圖通過(guò)觀察Fe-17.5Cr-10.85Mn-3.4Mo-xN材料的熱力學(xué)平衡相圖的計(jì)算結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)（如圖2所示），氮含量的變化將影響到不同溫度下的平衡相組成，使析出物的種類(lèi)、相對(duì)含量產(chǎn)生變化，本文所選用的試樣在相組成上主要落在γ+CrN、γ+CrN+Cr2N兩個(gè)相區(qū)。(2)力學(xué)性能分析針對(duì)采用粉末冶金工藝制備的多孔高氮奧氏體不銹鋼試樣的力學(xué)性能進(jìn)行分析，在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中伴隨造孔劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)的提高，試樣的孔隙率呈逐漸增加趨勢(shì)，其抗壓強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度隨之而下降。由于材料的受力面積與力學(xué)性能成正比，當(dāng)孔隙率增大時(shí)將使受力面積減小，導(dǎo)致材料的力學(xué)性能下降；由于多孔不銹鋼的孔隙多呈不規(guī)則形態(tài)，當(dāng)試樣在承受荷載時(shí)將產(chǎn)生應(yīng)力集中情況，引發(fā)裂紋，導(dǎo)致其力學(xué)性能下降；由于致密度與力學(xué)性能成正比，在造孔劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)一定的情況下，提高燒結(jié)溫度將使致密度提高，進(jìn)而使材料的力學(xué)性能得到優(yōu)化。將多孔高氮奧氏體不銹鋼與原雙相不銹鋼進(jìn)行對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)，前者在氮的固溶強(qiáng)化與氮化物的析出強(qiáng)化的影響下，其固溶態(tài)氮含量呈明顯提高，促使鐵素體相轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體相，且因機(jī)體晶格畸變而增加位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)在CrN相周?chē)淖枇?，使試樣?qiáng)度明顯提高，實(shí)現(xiàn)對(duì)原雙相不銹鋼材料力學(xué)性能的有效優(yōu)化。(3)耐腐蝕性能分析不銹鋼的陽(yáng)極極化過(guò)程通常包含活性溶解區(qū)、鈍化過(guò)渡區(qū)、穩(wěn)定鈍化區(qū)、過(guò)鈍化區(qū)、析氧區(qū)等部分，通過(guò)觀察多孔高氮奧氏體不銹鋼的動(dòng)電位陽(yáng)極極化曲線(xiàn)可以發(fā)現(xiàn)，所選試樣的活化-鈍化行為均呈現(xiàn)出很大程度上的相似性，在初次鈍化時(shí)鈍化膜不穩(wěn)定，電流伴隨電位的增大而增加，在鈍化膜被擊穿后電流呈急劇增大趨勢(shì)；在電位增一點(diǎn)數(shù)值后，試樣出現(xiàn)再次鈍化，在電位持續(xù)增大的情況下，電流的增加趨勢(shì)有所放緩。通過(guò)觀察試樣在0.9%NaCl溶液中的動(dòng)電位極化測(cè)試結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)，試樣的不同孔隙率將影響到腐蝕電流密度、年腐蝕速率的變化。本文所選用的造孔劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)由10%-40%逐漸遞增，其自腐蝕電位由-0.757V、-0.851V、-0.886V到-0.985V依次下降，腐蝕電流密度由0.00116mA/cm2、0.153mA/cm2、0.262mA/cm20.497mA/cm2依次增加；同時(shí)，伴隨孔隙率的增大，孔隙數(shù)量、表面積隨之增加，導(dǎo)致腐蝕速率隨之而增大；此外，燒結(jié)溫度的變化也將影響到試樣的耐腐蝕性能，在燒結(jié)溫度由1120℃、1200℃逐漸向1250℃增加的情況下，原子擴(kuò)散速度、原始粉末顆粒的致密化程度均有所增加，試樣的腐蝕電流密度隨之而不斷減小，其耐腐蝕性能有所提高。選取多孔高氮奧氏體不銹鋼與原雙相不銹鋼進(jìn)行對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)，固溶態(tài)氮元素與鉬元素均有助于降低材料的腐蝕速率，試樣自身電位較低，孔隙率越高則試樣的腐蝕傾向越大、腐蝕速率越高。因此接下來(lái)還應(yīng)通過(guò)控制氮含量、降低氮化物的析出，增加基體中鉻元素的含量與電極電位，并且通過(guò)減少試樣電化學(xué)腐蝕體系中的微電池?cái)?shù)目，緩解晶間腐蝕問(wèn)題，促使多孔高氮奧氏體不銹鋼的耐腐蝕性能得到進(jìn)一步提升[3]。

3.結(jié)論

采用粉末冶金工藝制備多孔高氮奧氏體不銹鋼，從其顯微組織中可觀察到奧氏體與氮化物，且CrN相存在兩種形貌的析出物。將其與原雙相不銹鋼材料進(jìn)行比較可以發(fā)現(xiàn)，伴隨材料孔隙率的增大，其抗壓強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度均有所降低，使原雙相不銹鋼材料的力學(xué)性能、耐腐蝕性能得到顯著強(qiáng)化，具有良好適用價(jià)值。